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泛點氣速是矩鞍瓷環塔設計的重要參數，Eckert關聯圖為目前工程上運用較為廣泛的泛點氣速求取方法。文中基于散堆矩鞍瓷環的Eckert關聯圖，在考慮泛點矩鞍瓷環因子中r隨液體泛點噴淋密度烏變化的條件下，提出了泛點氣速u的數值算法;推導出泛點氣速of的表達式為一個高度非
2023
采用拉西瓷環催化精餾的方法合成乙酸丁酷可實現連續化工業生產，在直徑為0.6 m的塔上，可達到年產5 kt丁酷的規模。用于工業試驗的在催化精餾塔的適宜操作條件是，乙酸從反應精餾段頂部進入，丁醇從反應精餾段底部進入，有機相回流比為0.6-0.8，水相回流比為
2023
釜酸濃度與塔頂粗醋濃度的關系為了讓醇盡可能反應完全，使塔頂粗酷中含醇量減少，因此鮑爾瓷環塔釜中酸應過量，而且鮑爾瓷環塔釜中酸過量還可以起到抑制逆反應發生的作用。 由圖3可見，當釜液酸濃度維持在30%-50%時，塔頂
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由表2可知，在進料量固定的情況下，隨著有機相回流比的增大，粗醋中醇含量隨之減小，而粗醋中酷含量也隨之增大。當回流比為2的時候，醇含量最小而且酷含量最大。當繼續增大回流比，抑制了反應向正反應方向進行，降低了反應效率，致使酷含量減小而醇含量增大。當回流比在0.778時，
2023
乙酸丁酷生產過程中要求分相器中上層粗酷中酸含量不大于0.003 %，拉西瓷環塔頂產物只考慮另3種組分就可以。根據4種物質的共沸組成，如表1所示，最想得到的是乙酸丁酷、丁醇、水的最低沸點的三元共沸物和丁醇與水的二元共沸物。由物性參數可知，以30℃來說，丁醇在水中的溶解
2023
催化精餾合成乙酸丁酷的工藝流程如圖1所示。乙酸和丁醇通過泵分別打入催化矩鞍瓷環精餾塔反應段的頂部和底部。在反應矩鞍瓷環精餾塔內，由于塔釜內裝有大量的強酸性陽離子交換樹脂催化劑，所以大部分的丁醇在塔釜與乙酸反應，未反應的部分隨蒸汽上升，與由反應精餾段頂部加入的乙酸逆流
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反應精餾段為立體催化精餾塔板，精餾段為陶瓷規整填料、陶瓷散堆填料。通過實驗得到了適宜的操作條件:有機相回流比為0.60.8，水相回流比為3.3-4.3，釜液中乙酸濃度為30%-50%時。
2023
與氣相流動摩擦系數的比值，該比值越大說明陶瓷波紋板填料對液相的流動阻力越大，陶瓷波紋板填料的流體力學性質越差，越容易產生液泛。
2023
首先選取兩種不同類型的階梯瓷環對方程(6)的模型參數進行估計，液泛數據來源如表1所示。
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另外，式中中，為泛點異鞍瓷環因子，定義為:其中，C為過程參數，無因次。為床層空隙率，無因次;a為異鞍瓷環比表面積式(1)中的另一參數m為異鞍瓷環層內液相流動與氣相流動摩擦系數之比。
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縱觀文獻記載，矩鞍瓷環塔液泛研究方面的最大不足之處是沒有將矩鞍瓷環類型以參數的方式歸納到液泛點的預測方法中。人們對液泛點的預測做過大量工作。
2023
蒸餾塔是石油、化工行業廣泛應用的分離設備，按照其內部構件的結構形式分為板式塔和拉西瓷環塔兩大類。
2023
采用體積平均方法，建立了描述鮑爾瓷環塔內氣、液兩相的流動模型。模型中忽略了對煙氣流動的數值求解，假設氣體在塔內為活塞流運動，且海水不可壓縮。
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圖4為在不同液氣比下，壓力損失的預測值與實驗值對比。圖4(a)為雪花環陶瓷波紋板填料高度為0. 6 m ,煙氣流量11000 m3/h時。
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采用3種十字瓷環作為研究對象，分別為空心球十字瓷環、雪花環十字瓷環和蜂窩環十字瓷環。它們的特性參數見表1。
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